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朗峻广场项目是多个整体建筑体块错落叠合而成的复杂建筑，其造型独特，具有45m跨度刚性连接连体、斜撑转换、竖向构件收进和大悬挑等特征，结构采用框架-多筒体剪力墙体系。阐述了刚性连体构成、转换结构的设计选型与思路，重点介绍了筒体剪力墙墙肢的关键设计要点。此外，根据项目特点确定结构的性能目标，提出了小震设计参数结果的合理提取方法和中震的设计原则，复核结构在大震下的抗震性能并根据结果采取适宜的抗震措施。结果表明本工程结构具有较好的抗震性能，采用的设计方法可行。

1 工程概况

朗峻广场项目位于深圳市宝安区，建设用地呈不规则型，占地面积为1.87万m2，场地南北高差12m。总建筑面积14万m2，项目造型特殊，整个塔楼群沿高度错落叠合，各塔楼群之间未设置防震缝，属一个抗震单元。与建筑对应，叠合的三个体块分别命名为1栋、2栋A座和2栋B座(图1)，其中1栋塔楼为生产用房，建筑高度70.7m，地上14层，层高为4.2m；2栋A座塔楼为研发用房，建筑高度93.2m，地上21层，层高为4.2m；2栋B座塔楼为研发用房及配套单身宿舍，建筑高度97.7m，地上28层，层高为3.3m。由于场地南低北高，因此塔楼的北侧有2层半地下室，南侧有3层全埋地下室，其中北侧2层半地下室的底标高与南侧3层全埋地下室顶标高相同。

▲ 图1 结构三维模型图

结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，建筑地基基础设计等级为甲级。建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度(0.10

g

)，项目北侧存在不大于20m的陡边坡，根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)[1]第4.1.8条要求，地震影响系数最大值放大1.3倍。50年一遇的基本风压为0.75kN/m2，结构体型系数取1.4。整体计算时塔楼嵌固端取为3层全埋地下室顶板。

2 结构体系与特点

塔楼结构采用带连体的钢筋混凝土框架-多钢筋混凝土筒体体系。结构主要抗侧力构件为分布于建筑周边的6个钢筋混凝土筒体。这些筒体平面上呈槽形分布，其中位于1栋和2栋A座的筒体(编号为筒1～4)主轴与整体坐标系一致，筒5、6的主轴与整体坐标轴之间夹角为45°，如图2所示，故整体计算时水平作用增加45°与135°方向角，从图2中还可看出墙肢在塔楼顶部局部收进。

▲ 图2 钢筋混凝土筒体分布示意图

各筒体墙肢厚度底部为600mm，沿高度逐渐减小至400mm，混凝土强度等级为C50～C40。塔楼的框架柱截面多为800×800，框架梁截面为300×600～400×800。为控制2栋B座塔楼底部的框架柱截面尺寸，框架柱的混凝土强度等级采用C60，其他部位的混凝土与剪力墙一致，框架梁与楼板的混凝土强度等级为C35～C30。

2.1 结构连体

2栋A座与2栋B座之间连体总层数为10层，为实现第6层为无柱灵活大空间的功能，将连体沿高度分成上下两部分，两部分连体各自承载，层数分别为5层和4层。

2.2 25m跨度转换

为满足建筑开放空间的24h通勤要求，在2栋A座与1栋之间设置通道，形成了底部5层跨度为25m的无柱大空间，如图2(b)中的

～ 轴×①～⑦轴，平面投影尺寸为23.6m×25m。除底部5层无柱空间外，其上13层层高均为4.2m，受研发用房的净高要求，框架梁和楼板的总高度不能超过800mm，则结构高度受限，为此上部结构需增设内框架柱，故结构存在转换。

2.3 顶部悬挑结构

如图3所示，2栋A座南侧悬挑结构是依靠筒4设置的三榀单侧两层高桁架支承，其中向西的桁架悬挑尺寸为11m，两榀向南的桁架悬挑尺寸为6.5m。2栋B座西侧结构由一榀南北自平衡的悬挑桁架支承。其中南侧悬挑尺寸为7m，北侧悬挑8.5m。

▲ 图3 顶部大悬挑示意

笔者在文献[2-4]中曾详细介绍过大悬挑结构的设计方法与结构对策，故此不再阐述。

2.4 竖向构件抗震等级的确定

根据结构体系特点，框架柱与剪力墙筒体的抗震等级为二级，支承连体与顶部悬挑结构的筒4、筒5抗震等级通高提高至一级，24m转换桁架处的竖向构件抗震等级提高至一级。连体与顶部悬挑结构的钢结构抗震等级取二级。

3 连体结构的构成与设计思路

连体的长和宽分别为83.55m和21.8m，连体跨度约45.8m。上下两段连体的结构构成一致，连体与两侧塔楼均为刚性连接。连体的外侧采用钢桁架，且钢桁架以由筒4、筒5挑出的四道跨层悬挑桁架为支座。经方案比选并综合经济性，连体外桁架采用两层高(高跨比为1/5.35)的跨层桁架。连体其他楼层结构采用钢框架，钢柱与桁架的竖向腹杆截面保持一致。

为减小结构构件对连体室内空间的影响，中间榀采用高强预应力拉索+钢框架结构，如图4所示。为避免拉索与钢框架在同一个面内碰撞，故拉索采用每道两根，两根索紧挨着框架柱的两侧(图4标识的是单根索的直径)。故连体属于跨层钢桁架与拉索-空腹桁架混合的新型连体[5]。

▲ 图4 连体中间榀拉索-钢框架结构示意

连体的控制工况为竖向荷载，设计时应保证连体具有不小于3倍的竖向荷载标准组合值的承载能力。为充分发挥拉索远比钢材强度大的优势并控制跨中钢框架构件截面尺寸，通过调整预应力拉索的初始拉力来减小中间榀钢框架的构件弯矩。针对拉索与钢材两种材料材性的区别，提出新型连体结构的性能化设计方法，研究当拉索不同程度损坏时连体结构的受力性态。最后结合连体结构的施工方案，验证连体施工过程中连体结构的承载能力，具体详见文献[5]。

4 筒体剪力墙设计

4.1 筒体收进的影响

框架-筒体结构中筒体是第一道抗震防线，也是提供抗侧刚度的重要构件[6]。筒1、筒2随楼层有收进，筒3、筒6的剪力墙在顶部有收进，以往多个实际工程案例[4,7]表明筒体收进部位易造成墙肢的混凝土损伤，因此需要重点关注。

文献[7]通过几个实际案例表明运用大震分析手段有助于工程师确定有效合理的结构选型，做到事半功倍。在方案选型时，本项目通过大震动力弹塑性分析来了解墙肢收进对结构受力的影响。图5为人工波大震作用下筒1～4的混凝土受压损伤分布，其中筒1的墙体损伤状态属于轻～中度；筒2的墙体为中度～重度损伤；筒3在墙肢收进处为重度损伤，且墙内钢筋也出现屈服，故根据结果对结构进行适当加强，如将筒2墙肢开洞以构建连梁耗能机制；与建筑沟通，将筒3中收进部位墙肢分两次收进，相当于增设一层过渡层以缓解墙肢突变带来的损伤集中情况，同时墙肢分布筋配筋率提高至0.6%。结构性能化结果表明采取这些措施后墙肢具有较好的抗震性能。

▲ 图5 方案阶段筒1～4的混凝土损伤分布

4.2 不同体块叠落造成筒体“细脖子”的剪力变化特征

筒4与筒5作为关键构件，要保证小震与中震下受力弹性，大震下不屈服。从图2(c)可以看出，由于底部5层的连接、中部连体和顶部的悬挑使得这两筒体均在23.6、49.7m和70.7m标高处(从下到上分别简称A处、B处和C处)出现“细脖子”特征。“细脖子”位置往往因刚度突变易形成薄弱部位，剪力也会出现突变，结构设计需要专门采取措施予以加强。这里以X向地震作用为例，分析筒体在“细脖子”部位的剪力变化。

图6为筒4、筒5沿楼层X向剪力分布，可以看出，两个筒体(筒4+筒5)剪力曲线在A处和C处突变比较明显，在B处变化较缓和，究其原因，A处“细脖子”墙肢的下一层是2栋A座或2栋B座的底部结构，此时筒4与筒3连成一个整体，筒5与筒6连成一个整体；同理，C处“细脖子”墙肢的上一层分别是2栋A座或2栋B座的顶部结构，顶部结构也存在筒体与其他筒体墙肢相连情况，可见“细脖子”与其上或下的结构体量都有明显的变化。从剪力分布上看，C处“细脖子”的楼层剪力为9600kN，相比上一层的3820kN，突然增大了5780kN；A处“细脖子”的楼层剪力为13207kN，相比上一层的6180kN，突然增大了7027kN，可见“细脖子”部位楼层剪力存在突变；而B处，上下竖向构件均为筒4与筒5，故楼层剪力基本没有大的变化。

▲ 图6 筒4、筒5沿楼层的X向剪力分布

从剪力分布曲线看，筒4、筒5在A处和C处“细脖子”的楼层剪力与两筒体剪力和的变化趋势一致。对于B处，筒4与筒5的楼层剪力变化规律不同，其中筒4的楼层剪力变大，筒5的楼层剪力变小，总之两筒体剪力和变化不大，但筒4对

X

向刚度贡献大于筒5，故筒4与筒5之间也存在一定程度的剪力传递，数值约1200kN。综合这些特点，在两个筒体的A处、C处“细脖子”墙肢中配置型钢，以提高墙肢的抗剪承载能力。B处按强度要求配置水平分布筋，且分布筋配筋率满足不小于0.6%的要求，以保证墙肢有较高的抗剪承载力。

5 25m跨度转换结构设计

为保证上部结构有合理的净高，中间设置两根框架柱将25m跨度分成三跨。中间框架柱通过在7～8层的两层高度范围内设置跨层斜柱予以托换。转换结构可选用钢结构和钢筋混凝土结构，两种方案优缺点与区别如下：1)钢结构自重小，转换易实现，转换部位还能避免高支模；2)钢筋混凝土结构的经济型优势突出；3)两种方案的转换均采用两层高的转换形式，两者在竖向荷载下均属于自平衡的受力系统，区别在于钢结构的转换斜柱呈倒八字，竖向荷载下斜柱为受拉；混凝土方案中转换斜柱呈八字，竖向荷载下斜柱为受压，如图7所示。

▲ 图7 两种转换方案示意

两种结构方案均可实现建筑功能需求，出于建筑造价经济性考虑，结构最终选用钢筋混凝土结构。跨层斜柱截面尺寸为800×1000(内含型钢)，连接节点部位设置型钢，方便与底部钢梁连接。6层楼盖采用钢梁(截面为H900×400×30×40)与钢筋桁架楼承板，钢梁既承担本层楼盖荷载，又平衡斜柱的水平分力，同时还作为转换结构的施工平台，方便施工且避免现场高支模。7层框架梁采用型钢混凝土梁，截面尺寸为600×900，内含型钢H600×400×20×20；8层框架梁采用型钢混凝土梁，截面尺寸为800×800，内含型钢H500×150×18×25，以上型钢钢材采用Q355B。25m跨钢筋混凝土转换结构的三维示意见图8。

▲ 图8 25m跨钢筋混凝土转换结构三维示意

为准确反映框架梁的轴力，模型计算时混凝土楼板厚度取为0，并将框架梁和跨层斜柱按压弯或拉弯进行设计。

6 整体结构抗震性能化设计

6.1 性能目标的确定

根据项目特点确定塔楼结构关键构件，具体为支承连体结构与顶部悬挑结构的筒4和筒5、悬挑桁架及与之相连的钢梁、连体结构拉索与跨层钢桁架、转换结构及支承转换桁架的竖向构件，如图9所示(图中红色表示关键构件)。各类构件的性能目标详见表1，表中量化钢梁性能状态LS[8]和CP[8]分别对应2

θ

y

和3

θ

y

(

θ

y

为钢梁截面的屈服转角)。

表1 各类构件的性能目标

▲ 图9 关键构件示意

6.2 小震整体结构参数的确定原则

现行规范[1,9]是通过关注各类结构指标(如层间位移角、位移比、刚度比等)来评判抗震规则性，对有明确层概念的塔楼，这些参数概念清晰且易准确计算得到。而对于本项目，整体结构属于同一个抗震单元，1栋和2栋A座的筒体之间有转换结构，2栋A座与B座的筒体间又设有连体，且连体两侧的研发用房与宿舍层高有差异，两侧楼层标高不同，属于层概念模糊的叠状结构。这种结构是很难准确提取前述指标，因此需合理确定表征结构特性的各项指标。

6.2.1 结构整体动力特性参数

根据实际模型，采用YJK与ETABS两种软件校核结构整体的动力特性，确保YJK软件计算结果的准确性，具体参数如结构周期、总质量、基底剪力、倾覆力矩和剪重比等。

6.2.2 楼层间相对强弱的参数

不同于常规刚性连接的连体结构，连体外侧钢桁架是通过悬挑桁架与支承连体的筒体相联系，这使得跨层连体结构对整体结构刚度贡献有限，即该新型连体对整体指标影响比较有限，故在统计结构楼层间侧向刚度比、位移比、楼层抗剪承载力比等表示楼层间相对强弱的指标时，不考虑连体部分，只考虑其他相连部位的竖向构件。

6.2.3 结构层间位移角和刚重比

尽管结构体系为框架-多筒体，但落地部分的框架刚度远小于多筒体的刚度，而且在水平力作用下框架的变形适应能力大于筒体，故当整体结构的楼层层间位移角不易统计时，直接关注筒体的层间位移角以保证结构具有良好的正常使用状态。统计结果表明，2栋B座筒6层间位移角最大为1/1293(

X

向)和1/891(

Y

向)；2栋A座筒3层间位移角最大为1/1943(

X

向)和1/1 779(

Y

向)；1栋筒2的层间位移角最大为1/1363(

X

向)和1/1956(

Y

向)，均远小于《高层建筑混凝土结构技术规程》(DBJ15-92—2013)[10](简称广东省高规)的规范限值。

《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)[9]提供的结构刚重比计算方法适用于刚度沿高度均匀分布且水平力沿高度基本呈倒三角分布的结构，因此该方法并不适用于本复杂工程。参考广东省高规，采用计算重力荷载设计值下整体结构屈曲因子的方法来评估结构重力二阶效应影响，其中

X

向第一阶屈曲出现在筒3，屈曲因子为49.1；

Y

向第一阶屈曲出现在筒6，屈曲因子为29.2。广东省高规指出刚重比系数1.4对应结构整体屈曲因子为10，按这个关系换算，可见水平荷载作用下重力二阶效应对结构的内力影响比较小。

6.3 中震作用下的结构设计原则

首先把控结构的整体性能，校核中震作用下整体结构的各层竖向构件抗剪承载力是否大于中震下各楼层剪力。与小震一致，控制各部分筒体的层间位移角结果，其中2栋B座的筒6最大层间位移角为1/495(

X

向)和1/321(

Y

向)，1栋筒2最大层间位移角为1/539(

X

向)和1/764(

Y

向)，其余筒体的最大层间位移角均小于1/650。

其次围绕拟定的性能目标，确定各类构件的截面能否满足设计要求。在此基础上，通过包络构件的小震弹性配筋结果与中震性能目标状态的配筋结果来实现拟定的性能。

最后，校核中震作用下竖向构件的偏拉情况。结果表明部分短墙肢出现了偏拉，结构设计时将这类构件的抗震构造措施提高一级，并加强竖向构件的配筋以提高墙肢受偏拉后的抗剪能力。

6.4 罕遇地震作用下结构的抗震性能

选取2条天然波和1条人工波，对结构按1∶0.85∶0.65的三向地震动峰值比例输入，地震输入角为0°(

X

向)、45°、90°(

Y

向)、135°。表2为不同地震波多方向输入时各筒体的最大层间位移角结果，可知当输入角为135°时对筒5和筒6最不利，其中筒6在天然波2作用下层间位移角最大，为1/125，小于规范要求的1/120限值(按剪力墙结构要求)。图10给出以135°输入时筒5与筒6的大震层间位移角曲线，筒6在顶部墙肢收进部位层间位移角出现突变，结构设计时对收进部位的墙肢采取必要的加强措施。

表2 不同地震波多方向输入下结构最大层间位移角

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